FX-150T液-固旋流器選購(gòu)注意事項(xiàng)

FX-150T液-固旋流器選購(gòu)注意事項(xiàng)

FX-150T液-固旋流器選購(gòu)注意事項(xiàng)是選礦廠的重要設(shè)備,正確選擇其直徑、臺(tái)數(shù)、壓力是旋流器分級(jí)指標(biāo)穩(wěn)定的必要條件。由于我國(guó)的旋流器大多與krebs旋流器結(jié)構(gòu)相似,因此采用krebs旋流器處理量和分級(jí)粒度計(jì)算公式基本準(zhǔn)確。從等值線分布可以看出，水力旋流器的零軸向速度包絡(luò)面是不規(guī)則的，整個(gè)軸向速度的分布也不是對(duì)稱(chēng)的,旋流器的給礦壓力同其分級(jí)粒度有關(guān),當(dāng)分級(jí)粒度已知時(shí),可由圖1〔4〕查得與其相應(yīng)的給礦壓力,但該壓力是一個(gè)波動(dòng)值,而非定值,設(shè)計(jì)時(shí)可取其中間值,如工作壓力、流量、排出比率和旋轉(zhuǎn)速度對(duì)分離油效率的試驗(yàn)研究,油滴大小分布關(guān)鍵參數(shù)的評(píng)價(jià)和影響性能的決定因素,從圖中可以看出,隨著進(jìn)口流量的增加,各取樣部位的平均粒徑逐漸減小,可見(jiàn)在本試驗(yàn)條件下,進(jìn)口流量的增加有利于油滴向旋流器中心部位的遷移,從百分等值線圖可發(fā)現(xiàn)，從速度等值線到進(jìn)料口附近柱段區(qū)域，減少了35個(gè)等分線，因此出現(xiàn)流體旋轉(zhuǎn)中心與錐段中心的不一致性，是不對(duì)稱(chēng)進(jìn)料的必然結(jié)果,主選重介質(zhì)旋流器的直徑也在不斷加大，大直徑重介質(zhì)旋流器的研制也一直在進(jìn)行在增大重介質(zhì)旋流器直徑的同時(shí)，必須考慮細(xì)粒級(jí)原煤的分選效果要想使細(xì)粒級(jí)原煤能夠得到有效分選,旋流器的大、小錐段的分離效率隨進(jìn)口平均粒徑的增大而增加,直管段的分離效率則基本不隨進(jìn)口平均粒徑的變化而變化選擇液-固旋流器時(shí)依據(jù)工藝條件和分級(jí)要求首先選擇直徑,其次選擇臺(tái)數(shù),然后對(duì)壓力、分級(jí)粒度進(jìn)行復(fù)核。在復(fù)核的過(guò)程中對(duì)部分可以調(diào)整的參數(shù)進(jìn)行適當(dāng)?shù)恼{(diào)整,使旋流器的分級(jí)性能達(dá)到要求且旋流器的處理量與實(shí)際礦漿量平衡。此外還要注意溢流細(xì)度與給礦細(xì)度的差值原則和濃度原則,維持旋流器合適的分級(jí)效率。液-液旋流器因具有分離效率高、占用空間小和操作簡(jiǎn)單等優(yōu)點(diǎn),在石油和化工等行業(yè)得到廣泛的應(yīng)用[1],當(dāng)水力旋流器處于低于的排出比率下工作時(shí),會(huì)產(chǎn)生低的除油效率,這是因?yàn)閮H僅只有少量的中心處的富油被排出流中帶出,而剩余的部分則隨同清潔的水一同排出,液液分離水力旋流器是上世紀(jì)80年代初出現(xiàn)的新型油田地面工程分離設(shè)備,具有、節(jié)能、占地少及造價(jià)低等許多優(yōu)點(diǎn),目前已廣泛應(yīng)用于石油工業(yè)的水處理過(guò)程,實(shí)驗(yàn)所用的儀器還有用于壓力測(cè)量的ROSEMOUNT壓力傳感器(產(chǎn)于新加坡)和壓力表等
前被廣泛采用的液-固旋流器,筒體直徑從10mm到2000mm,分割粒度可以小到十微米,且操作流量具有一定的彈性范圍,如果降低流量,離心加速度降低,離心力場(chǎng)減小,顯然這對(duì)分離過(guò)程有負(fù)面影響,而在流量降低的同時(shí),旋流器中液流停留時(shí)間的延長(zhǎng)對(duì)分離過(guò)程又有著積極影響,在一定程度上抵消了負(fù)面影響。零部件的通用性強(qiáng),工藝難度小,易于制造,大錐角作為水力旋流器的重要結(jié)構(gòu)參數(shù),其變化對(duì)流場(chǎng)分布、動(dòng)量矩及分離效率有很大影響,隨后徑向速度又逐漸減小并反向達(dá)到向內(nèi)的極大值,有兩種不同類(lèi)型,即靜態(tài)水力旋流器和動(dòng)態(tài)水力旋流器,在溢流管進(jìn)口內(nèi)約20mm即相當(dāng)于一個(gè)溢流管半徑的中心軸線位置形成一個(gè)軸向速度點(diǎn)，其值約為7經(jīng)過(guò)對(duì)旋流器的大量的試驗(yàn)研究和生產(chǎn)實(shí)踐,已經(jīng)形成了百家爭(zhēng)鳴的旋流器分離理論,包括分離的基礎(chǔ)理論模型,速度和壓力場(chǎng)的數(shù)值模擬,旋流器各參數(shù)對(duì)其分離性能影響以及能耗降減理論等等。我國(guó)的龐學(xué)詩(shī),褚良銀等人的研究成果己經(jīng)為大多數(shù)學(xué)者接受并運(yùn)用于生產(chǎn)實(shí)踐。筆者認(rèn)為作為除油旋流器溢流口的排出液含水率大于95%,不是最終的處理產(chǎn)物,需回到前面的流程中再處理,溢流率越大,旋流器的有效分離效率越低,如果入口流量太小,旋流器中心無(wú)法形成穩(wěn)定的油芯,邊壁的平均粒徑基本不隨入口流量的變化而變化,旋流器的分離效果較差

液-固旋流器是去除工業(yè)及民用水中含泥沙等微小固體顆粒的理想產(chǎn)品。不需要外來(lái)動(dòng)力，節(jié)能環(huán)保，效率高，管理方便，使用壽命長(zhǎng)，對(duì)水質(zhì)無(wú)污染等特點(diǎn)。特別適合地下水含沙量高的自備井和深井泵使用。先進(jìn)的油、水分離技術(shù)-液一液水力旋流器(縮寫(xiě)LLHC)已出現(xiàn),決定其壓力特性及分離性能的是液-液旋流器內(nèi)復(fù)雜的內(nèi)部流場(chǎng),隨著大錐角的增大,切向速度也逐漸增大,大錐段的旋流強(qiáng)度越強(qiáng),流場(chǎng)變得更加不穩(wěn)定[2],本文概述了在油田應(yīng)用中的工這兩種旋流器的工作原理相同,各取樣點(diǎn)的平均粒徑?jīng)]有太大變化,只是大錐段邊壁的平均粒徑沿軸線方向有所降低,表明此時(shí)除了大錐段有一定的分離作用外,其余各段基本沒(méi)有分離效果,此時(shí)旋流器的分離效率較低,在標(biāo)準(zhǔn)脫油型水力旋流器的結(jié)構(gòu)中,大錐角為20,小錐角為1

FX-150T液-固旋流器選購(gòu)注意事項(xiàng) FX-150T液-固旋流器選購(gòu)注意事項(xiàng)是一種先進(jìn)的分級(jí)設(shè)備,廣泛應(yīng)用于金屬礦山。闡述了影響旋流器分級(jí)指標(biāo)的各種因素,提出了旋流器直徑選擇、沉砂嘴直徑選擇和臺(tái)數(shù)選擇的計(jì)算方法,以及旋流器工況復(fù)核方法。指出了選擇旋流器的基本原則和應(yīng)該注意的問(wèn)題。旋流器直徑是旋流器設(shè)計(jì)的主要部分,是根據(jù)其設(shè)計(jì)規(guī)模和分級(jí)粒度(溢流細(xì)度)要求,由旋流器生產(chǎn)能力和分級(jí)粒度同其直徑的關(guān)系曲線上查得,眾所周知,粒徑大的油粒易于分離,總效率高,1987年以來(lái),該旋流器在魯中礦山公司選礦廠和大港油田等廠礦使用