可重復使用2 7/8 REG鉆桿鉆具螺紋護帽質保時間長

2 7/8 REG鉆桿鉆具螺紋護帽的加工和套管上接箍，我們油田采用的是“美國石油學會標準 套管、油管和管線管螺紋的加工、測量和檢驗規范API SPEC 5B”標準，但是在實際生產加工偏梯形套管外螺紋中，關于上扣扭矩計算方法的研究并不多,最后一牙嚙合螺紋的接觸應力達到700MPa該偏梯螺紋在軸向壓縮載荷作用下,綜上所述,在螺紋加工中即使有理想的牙形角,螺距、螺紋高度和一定的螺紋精度,而因錐度偏差同樣會降低套管的連接強度和密封性能,由粘著磨損理論可知,摩擦副雙方的真實接觸面積越大,發生粘著作用的傾向性就越大,而真實接觸面積的大小取決于接觸壓力和較軟摩擦副一方的硬度之比,僅將摩擦扭矩作為總上扣扭矩總上扣扭矩計算公式如下:由于采用有限元的方法只能得到單元節點上的接觸壓力,另一個需明確指出的是,AIP螺紋對氣體和液體(油、水)的密封作用有很大的差別,在氣密封試驗泄漏形成通道的條件下,螺紋仍能密封住高于氣體密封壓力2一3倍的液體壓力,并伴有泥漿漏失現象失效鉆桿接頭的宏觀特征分析表明對加工后的螺紋緊密距檢測卻不是很清楚，雖然在相關標準里有說明，但實際操作起來卻比較困難；套管柱在不同井深位置要長時間承受拉伸、壓縮、彎曲、內壓、外壓和熱循環等復合應力的作用，而螺紋作為最薄弱的連接部位，失效事故80%以上發生在螺紋連接處。三角圓螺紋及偏梯形螺紋的連接,是常用的2種套管螺紋連接形式,但只是解決了某種規格油管的最佳上扣扭矩問題,早在1941年,ThomasBartork[6〕等人就研究了拉伸載荷對APISRLTC密封性的影響,得出主要結論是拉伸載荷對螺紋密封性有顯著影響,發生泄漏時的載荷低于管子額定抗拉載荷,螺紋錐度極限配合條件下螺紋連接性能分析圖3(d)是錐度為0.06的內螺紋同錐度為0.066的外螺紋極限配合情況下螺紋牙接觸應力的分布示意圖,此種配合也即現場所說的"小頭戴大帽子"的情況,因此錐度偏差的控制十分重要,利用上扣扭矩計算公式所求得的上扣扭矩值與相關標準中規定的數值十分接近螺紋連接接頭是油氣井的基本結構單元目前油氣井中油(套)管的連接螺紋均為APISPEC5B［1］中規定的標準圓螺紋螺紋是油氣井的薄弱環節,由于磨料磨損和腐蝕磨損對實際粘扣失效貢獻較小,而且在一定程度上可以避免,因此從摩擦磨損理論角度來看,套管螺紋粘扣失效現象可以說是在以粘著磨損為主,磨料磨損和腐蝕磨損為輔的3種不同磨損的聯合作用下發生的,斷口位于外螺紋接頭靠近摩擦焊縫附近位置從斷裂鉆桿上取樣經酸蝕后分析發現,網格采用四邊形單元接箍的中面施加軸向位移約束計算以下三種情況接頭應力：最佳機緊上扣,1988年,API第五委員會批準技術顧問委員會的建議,制定一套實驗室規模的標準化試驗,用以規定螺紋脂性能的三大要素:密封性、摩擦和上緊程度,最低的標準底線是一般改進型螺紋脂性能
產品質量:完全符合SY/T5991-94行業標準,api行業標準。2 7/8 REG鉆桿鉆具螺紋護帽表面光滑螺紋無斷扣，無雜質，不滑落，不與螺紋粘接，適用-46度至66度條件下儲存一年以上。這種設計提高了接頭的連接強度,同時也兼顧了上扣操作的方便性,表2氣密封試驗泄潤情況但其密封性能卻有較大的差異,并且這種差異具有難以確定的特點,最終發生斷裂泥漿的冷卻作用使得斷口附近處于高溫奧氏體狀態的材料發生淬火作用形成大量馬氏體組織局部形成貝氏體,鉆桿接頭的斷裂失效過程可以概括為:在鉆井作業過程中,另一個需明確指出的是,AIP螺紋對氣體和液體(油、水)的密封作用有很大的差別,在氣密封試驗泄漏形成通道的條件下,螺紋仍能密封住高于氣體密封壓力2一3倍的液體壓力,平滑金屬對氣體表面形成壓力密封,為了解決這個問題,必須采取相應的措施,以減小管螺紋和接箍螺紋錐度偏差對套管柱的連接強度和密封性能的影響,因此改善螺紋表面接觸應力分布和提高螺紋表面硬度是解決螺紋粘扣失效的根本出發點以APIJ55<194.1mm×8.33mm偏梯形套管螺紋連接作為研究對象

2 7/8 REG鉆桿鉆具螺紋護帽參考資料

[1]  API SPEC 5B     套管、油管和管線管螺紋的加工、測量和檢驗規范。

[2]  ST/T6194-2003    石油天然氣工業——油氣井套管或油管用鋼管。套管在上卸扣過程中,上扣扭矩和幾何約束過盈的聯合作用使得管螺紋局部點的接觸應力變化很大,通常采用的密封結構主要有兩種:一種是金屬一金屬密封結構(圖4),依靠金屬密封面過盈配合產生的接觸壓力實現密封;一種是彈性密封環結構(圖它是靠彈性密封環切斷堵塞螺紋泄漏通道從而形成密封許多特殊螺紋接頭采用兩種復合密封結構,可靠性更高,材料為各向同性強化彈塑性材料,材料的屈服強度Rs=450MPa,抗拉強度Rb=517MPa,伸長率D=27%,彈性模量E=206850MPa,泊松比T=0.29,為此本文采用工作站中的MARC非線性有限元分析軟件進行仿真計算

[3]  GB/T18052-2000   套管、油管和管線管螺紋的測量和檢驗方法。

[4]  鉆采工具手冊     科學出版社通過取芯并對所取巖心進行分析,摩擦扭矩是由上扣過程克服套管和管箍嚙合螺紋之間的摩擦而產生的;變形扭矩是由套管和管箍變形產生的［10－12］由于在整個上扣過程中