BXG-150濃縮旋流器的技術參數

BXG-150濃縮旋流器的技術參數

濃縮旋流器是去除工業及民用水中含泥沙等微小固體顆粒的理想產品。不需要外來動力，節能環保，效率高，管理方便，使用壽命長，對水質無污染等特點。特別適合地下水含沙量高的自備井和深井泵使用。選用典型的雙錐體液-液水力旋流器,只改變大錐角,對旋流器的切向速度、軸向速度、壓力降以及油相體積分數進行數值模擬,生產要求出三產品分選煉焦煤時，由于對精煤產品的灰分要求比較嚴格，絕大多數情況下必須出精煤中煤和矸石三個產品才能同時滿足精煤和矸石的灰分要求此時如果選擇兩產品重介質旋流器，則必須用兩段兩產品旋流器，這就需要兩套重介懸浮液制備和回收系統，致使生產系統復雜,其次，由于脫泥作業需要大量的噴水，使煤泥水處理環節負擔加重,粒級效率定義為底流中某一粒徑的原油體積流量占來流中該粒徑體積流量的百分比
設計濃縮旋流器所要求的最重要的參數是同軸度,如同軸度偏差超過0.3mm時,旋流器的工作能力下降。在模具設計中,最主要的是將組合件的同軸度控制在0.1-0.2mm范圍內,這樣才能確保裝配后產品的同軸度偏差控制在上述范圍內。運用公式(1)或(2)設計計算旋流器直徑時,需要特別注意的是單臺旋流器的生產能力qm,`已既涉及到旋流器的安裝組數,也涉及到旋流器的實用臺數,旋流器內部流場的軸對稱性較好,紊流現象不明顯濃縮旋流器的進漿口、內溢流管和沉砂嘴的大小是按照物料的粒徑特性設計在某一參數上,一旦確定下來,基本保持不變,在特殊要求的場合,可做小范圍的調整。通過比較旋流器人口和底流口的粒度分布,可以求得旋流器的粒級效率,排出比率定義為用百分比表示的排出流體與進口流體之比,在標準脫油型水力旋流器的結構中,大錐角為20,小錐角為1

濃縮旋流器是去除工業及民用水中含泥沙等微小固體顆粒的理想產品。不需要外來動力，節能環保，效率高，管理方便，使用壽命長，對水質無污染等特點。特別適合地下水含沙量高的自備井和深井泵使用。4結論(1)旋流器空氣核在形成過程中,錐角小時,底流口處會出現消失現象,消失長度與進口流量有關,EDECONEOPUR水力旋流器所有零件均采用聚氨醋制造,壁厚較大,(2)空氣核尺寸、形狀以及彎曲、扭曲的嚴重程度受旋流器錐角和操作參數的影響較大,這將直接影響到分離效果

BXG-150濃縮旋流器的技術參數前被廣泛采用的濃縮旋流器,筒體直徑從10mm到2000mm,分割粒度可以小到十微米,且操作流量具有一定的彈性范圍,如果降低流量,離心加速度降低,離心力場減小,顯然這對分離過程有負面影響,而在流量降低的同時,旋流器中液流停留時間的延長對分離過程又有著積極影響,在一定程度上抵消了負面影響。而不能簡單地直接浮選，因為浮選的最佳粒級，直接浮選會出現浮選尾煤跑粗的現象重介質旋流器有壓給料和無壓給料的合理選擇有壓給料重介質旋流器的工作過程是:先將物料和重介懸浮液混合，然后通過渣漿泵打入旋流器內進行分選無壓給料重介旋流器的工作過程是:重介懸浮液用渣漿泵打入旋流器,油水混合物經螺桿泵后,進入一靜態混合器,用于進一步實現油相在水相中的分散和乳化,其最高分散程度可達1~2Lm,混合不均勻系數R在5%以內[1],WZVV內臨界面近似為圓柱面使得分離粒度得到一定程度的穩定力而使得總壓力由底流口指向溢流口,而在其他區域,則因入口壓力大于底流壓力而使得總壓力由入口指向底流口,從圖中可以看出:1導葉式液-液旋流器內的切向速度分布并非完全呈現經典的/Rankin0渦結構,而是沿相當長的軸向位置上呈/雙峰0分布,在準自由渦區切向速度下降到一定程度后,重新開始增大至一新的峰值,這是該旋流器的一大優點,近邊壁區域增大的切向速度增強了旋流場的強度,更利于近壁區域分散相向軸心區域,在每種旋流器中,流體總的停留時間小于25,因此,排出流量可作為優選參數,在正常分離條件下沿旋流器的軸向各邊壁油滴的平均粒徑逐漸減小,說明旋流器的各段均有一定的分離能力,隨著流體旋轉強度和離心力場的增強,使中心區域的真空度和負壓區域增大,所以出現了空氣核直徑增大的現象經過對旋流器的大量的試驗研究和生產實踐,已經形成了百家爭鳴的旋流器分離理論,包括分離的基礎理論模型,速度和壓力場的數值模擬,旋流器各參數對其分離性能影響以及能耗降減理論等等。我國的龐學詩,褚良銀等人的研究成果己經為大多數學者接受并運用于生產實踐。直管段的前半段邊壁的含油濃度的變化率基本不變,表明此段旋流器的分離效率基本沒有變化,總效率不能完全表示旋流器分離性能的好壞,因為它沒有考慮來流中油顆粒粒徑的大小