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濾油機HQ25.300.22Z潤滑油除酸濾芯
磷酸酯抗燃油廣泛應用于高參數的發電機組以及其它工業領域中。它是以芳基/烷基磷酸脂為基礎的合成液，有極其良好的潤滑、抗氧化、阻燃等特性。但是在有微量水分存在時，油液在高溫運行下容易分解，反應往往從P-O鍵或C-O鍵的斷裂開始，并形成磷酸、單價酯和二價酯等產物，這些產物均為較強的酸、酸會進一步加劇油脂的分解，使得油液的酸值劣化。高酸值的油液會腐蝕液壓設備，析出雜質，導致伺服閥卡澀，造成調節系統失靈。
濾油機HQ25.300.22Z潤滑油除酸濾芯
離子交換樹脂除酸濾芯，是我公司生產的新一代除酸濾芯，應用于電力行業，在降低抗燃油酸值和提高油液電阻，取得了非常好的效果。
目前在國內，上海汽輪機廠的EH油液再生回路已采用離子交換樹脂作為標準的應用技術。離子交換樹脂是一種人工合成物，呈米粒狀，具有穩定的物理、化學結構。可以選擇不同類型的樹脂：弱堿陰離子樹脂（用于降低EH油液的酸值）、強酸陽離子樹脂濾芯（用于去除EH油液中的金屬離子，以提高電阻率）。弱堿性陰離子樹脂具有永久性的堿性功能團，能與酸發生反應，并具有良好的吸附效果。
濾油機HQ25.300.22Z潤滑油除酸濾芯
使用樹脂結構的不同，其熱穩定性有所不同。弱堿陰離子樹脂適合20～80℃的溫度范圍，強酸陽離子適合在20～100℃的溫度范圍。因此油溫應控制在80℃以下。
在酸值或電阻率不合格的情況下，強烈建議連續投運離子樹脂和真空式濾油機，以獲得最佳的處理效果。單支離子樹脂過濾器的設計流量為1.5L/min。對于600～1500L的油箱容量。 在酸值或電阻率合格的情況下，可以停運離子樹脂，也可安排定期投用，比如：每月安排投用8小時。
單支濾芯能將800L的抗燃油從0.2mgKOH/g降低到0.07mgKOH/g。
使用離子樹脂和真空濾油機后的抗燃油油質變化情況:| 特性參數 | 標準 | 處理前的油質 | 處理后的油質 |
| 泡沫特性24℃(ml) | ≤200 | 370/350 | 140/55 |
| 運動粘度40℃（mm2/s） | 37.9-44.3 | 42.17 | 42.38 |
| 顆粒數(NAS分級) | ≤6 | 6 | 4 |
| 水分%(m/m) | ≤1000 | 1504 | 159.5 |
| 自然點（℃） | ≥530 | 552 | 535 |
| 顏色 | 桔紅 | 桔紅 | 桔紅 |
| 酸值(mgKOH/g) | ≤0.20 | 0.22 | 0.138 |
| 外觀 | 透明 | 透明 | 透明 |
| 密度20℃(g/cm3) | 1.13-1.17 | 1.142 | 1.143 |
| 閃點（℃） | ≥235 | 250 | 266 |
| 凝點（℃） | ≤-18 | -25 | -26 |
| 礦物油含量（%）m/m | ≤4 | 0.6 | 0.2 |
| 體積電阻率x109（Ω.cm） | ≥5.0 | 0.88 | 8.8 |
| 特性參數 | 使用過的油液 | 258hr | 748hr | 793hr | 912hr |
| Fe(mg/L) | 10 | 3 | 3 | 3 | 2 |
| Na(mg/L) | 4 | 2 | 1 | 1 | 1 |
| Ca(mg/L) | 22 | 6 | 5 | 4 | 4 |
| Al(mg/L) | 13 | 5 | 2 | 3 | 3 |
| Cu(mg/L) | 3 | 2 | 1 | 1 | 1 |
| 水分%（m/m） | 0.10 | 0.08 | 0.04 | 0.04 | 0.03 |
| Mg(mg/L) | 38 | 10 | 8 | 6 | 7 |
| 電阻率x1010（Ω.cm） | 0.26 | 0.30 | 0.46 | 0.75 | 1.80 |
| 酸值（mgKOH/g） | 0.40 | 0.07 | 0.05 | 0.03 | 0.01 |
由真空罐、真空泵、冷凝罐、積液罐、補氣系統組成。采用優化結構設計，極大地增加了油液在真空系統中的表面積，并最大限度地延長了油液在真空系統中的行程。使油中的水分和氣體得到充分溢出。 本機采用先進的消沫系統，使濾油機在工作時絕不會出現同類產品普遍出現的噴油現象。
過濾系統：| 型 號 | ZLYC-25-*/** | ZLYC-32-*/** | ZLYC-50-*/** | ZLYC-100J-*/** | ZLYC-150J-*/** | ZLYC-200J-*/** |
| 額定流量L/min | 25 | 32 | 50 | 100 | 150< | 200 |
| 額定壓力MPa | 0.6 | |||||
| 額定真空度Pa | ≤-0.095 | |||||
| 濾后含水量ppm< | 5～30 | |||||
| 濾后含氣量（體積比） | ≤0.2％ | |||||
| 粗過濾精度μm | 100 | |||||
| 精過濾精度μm | 10、20 | |||||
| 精過濾精度μm | 3、5 | |||||
| 濾芯更換壓差 | 0.2MPa | |||||
| 電 源 | AC 380V三相，50Hz | |||||
| 總功率kw | 18 | 26 | 36 | 65 | 65 | 135 |
| 重量kg | 360 | 470 | 680 | 840 | 960 | 1500 |
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外形尺寸mm LXBXH |
1250X920X1600 | 1350X980X1600 | 1500X1060X1800 | 1600X1080X2100 | 1800X1200X2200 |
2000X1200 X2200 |
[摘要] 本文就小型熱電站背壓式汽輪機的選型問題進行了論述，對汽輪機額定功率，初參數、終參數的選擇提出了自己的看法，特別是對熱化系數α的確定提出了見解。
[關鍵詞] 背壓式汽輪機 額定功率 初參數 終參數 小型熱電站
小型熱電站背壓式汽輪機的選型主要是額定功率、初參數、終參數的選擇。這三者的選擇合理與否直接關聯到熱電站的經濟效益、社會效益和今后的安全運行。
一、初參數的選擇
初參數的選擇即汽輪機進口壓力與溫度的選擇。從理論上說背壓式汽輪機進口參數的高低與整個熱力系統的熱效率無關，但與熱力系統的熱化發電有關。由于汽輪機的絕熱焓降隨進口參數的提高而增大，因此進口參數越高，在相同背壓、相同供的熱量的情況下，發電越多，即熱化發電越高。整個熱力系統的技術完善程度越好。
由于上述原因，近幾年建設單位對中、小型背壓式汽輪機已越來越樂意采用高壓、次高壓機組。
計算表明：一臺54Kg／cm2、485℃、35t／h的次高壓鍋爐(汽機進口為50Kg／cm2 ，435℃)，比一臺39Kg／cm2、450℃的中壓鍋爐(汽機進口35Kg／em ，435℃)，在5ata背壓下汽機絕熱焙降高17kcal／kg，在相同供熱量(35t／h)情況下，可以多發電400kw.h，即發電量可增加約13%。
采用了高壓、次高壓機組以后，雖然絕熱焓降增大，但機組在相同負荷下相對內效率η隨G·Vo(即進口體積流量)的減小而下降。這一情況對3MW以下小型機組尤為明顯。采用了高壓，次高壓機組以后，材質就要升級．使鍋爐、汽機設備費用增大，因此經濟上并不十分臺算。另一方面，相當部分企業的自備小型熱電站由于技術、管理水平較差，從安全角度來說，也以中壓、次中壓為宜，特別是對3MW以下機組。只有對容量較大的機組、用電較多的企業、同時背壓又較高的情況下．宜選用較高進口參數的機組。
二、終參數的選擇
背壓式汽輪機終參數的選擇即為機組額定背壓的選擇，這主要取決于熱用戶對蒸汽壓力的工藝要求和熱網管損。由于背壓式汽輪機的額定背壓具有系列，因此計算的實際運行背壓往往偏離機組的額定背壓。如果實際運行背壓偏離了額定背壓將會造成機組效率的變化。
實際運行背壓如果低于額定背壓會造成蒸汽膨脹不足；而高于額定背壓會造成膨脹過度。根據對蒸汽在汽輪機內膨脹過程的理論分析和實際生產經驗表明：二臺汽輪機在其他條件相同，而額定背壓不同時，如果實際運行背壓與這二臺機組的額定背壓偏差的絕對值相等，則實際運行背壓低于額定背壓機組的損失較高于額定背壓的損失小。亦即膨脹不足的損失要比膨脹過度的損失小。
例如：實際運行背壓為4ata，而汽輪機的額定背壓為3ata和5ata，由以上分析可知．選用額定背壓5ata的損失要比3ata的小。
總之，額定背壓的選擇在高于或低于實際運行背壓絕對值相同的情況下，宜選擇高于實際運行背壓的機組。
三、額定功率的選擇
在確定了機組的初參數、終參數后，額定功率的選擇不僅與熱負荷的大小有關，并與熱負荷的穩定性有關。
一般說來，收集到的熱負荷資料其載熱參數和數量千差萬別，必須統一換算成背壓式汽輪機出口處的熱質參數和數量，即換算成汽輪機出口蒸汽流量Dck。同時，各熱用戶的熱負荷不穩定，最大熱負荷的出現并非同時，因此在計算供熱區的最大熱負荷時，必須考慮各熱用戶的同時系數印同時率K。
K=區域最大設計負荷/各熱用戶的最大熱負荷之和
各行業的同時率可取：機械=0．85
化工、造紙K=0．8209
根據上式得出的區域最大設計負荷并非背壓式汽輪機的最大進汽量(即最大排汽量)。最大進汽量的計算如下：
首先繪制出熱負荷曲線．然后根據熱負荷曲線的情況確定熱化系數α：
熱化系數α=汽輪機背壓最大排氣量(最大進氣量)/區域最大設計負荷
上式中的區域最大設計負荷已考慮同時率K 以后的最大熱負荷，汽輪機背壓汽量指扣除熱電站自用汽后的對外供熱量。
熱化系數a反映了供熱區的熱電結合程度，一般均小于1 它的大小選擇與熱負荷的穩定性有關，依據我國目前的情況，對常年以工業熱負荷為主的系統，可偏大一些，為0．75～0．85。如果工業熱負荷，其設備利用小時數相當或超過電力系統發電設備平均利用小時，則熱化系數還可略高，可選取接近于1 對北方季節性(工業與生活采暖)為主的系統，可小一些，為0、5～ 0、65。
確定了熱化系數a以后，即可計算出汽輪機最大進汽量。然后對照汽輪機產品系列說明書，選取汽輪機的額定功率。
影響小型熱電站背壓式汽輪機經濟效益最大的因素是額定功率的確定，即熱化系數a的合理選取。根據我國小熱電建設經驗表明，如果熱化系熱a選取偏大，往往造成投資的增大和投運后設備利用率的下降。特別是當熱電站擴建第二臺機組時，應進行充分的論證。力避選擇與第一臺同型號的背壓機組。大量的事實表明，在此種情況下將造成設備的閑置。而當設備利用率低于40 ～5O 時，對一個獨立核算的熱電站必虧無疑。
總之，額定功率亦即最大進汽量的選擇，計算應堅持以熱定電，宜小不宜大，使熱電站發揮更太的經濟和社會效益。
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